福建有9個(gè)市，分別是：福州市（省會(huì)）、廈門市（副省級(jí)市）、泉州市、漳州市、莆田市、寧德市、龍巖市、三明市、南平市。福建承重墻改梁本工程為地上六層住宅，層高3.0米，一層半地下室，層高2.4米，為儲(chǔ)藏空間，建筑高度19.0米，建筑面積4799平方米，烈度7度，=0.15 g。

圖1為墻下條形磚混結(jié)構(gòu)，圖2為原標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)面，圖2為典型條形基礎(chǔ)，由于種種原因，必須對(duì)其進(jìn)行改造。在重建過程中，地下室頂板鋼筋綁扎牢固，沒有澆筑混凝土。有關(guān)(1)條基拆作墻下地梁的方案：原條基拆作墻下地梁結(jié)構(gòu)，原條基拆作剪力墻結(jié)構(gòu)，這樣受力明確，但為了保持原有設(shè)計(jì)標(biāo)高和儲(chǔ)藏室層高，需要基礎(chǔ)下沉，因此需要重新開挖，從而延長施工時(shí)間，施工拆除和新建施工地梁費(fèi)用較高。

(2)砌體墻和剪力墻的共同工作墻改梁方案：保留原條基，在原條基上采用加筋技術(shù)[1]作橫梁(本文改為臥梁)，增加條基剛度，使豎向荷載向下傳遞更加均勻，避免因條基因反力作用而產(chǎn)生變形不一致；并能更好地保證剪力墻在條基中縱筋可靠錨固。此外，增加儲(chǔ)層墻與一剪力墻之間的墻肢長度，使墻肢之間的最大間距不超過3.4米，并對(duì)地下室頂部的圈梁和鋼筋進(jìn)行加固，以改善條基體在垂直傳遞荷載下的均勻性。采用該方法可使砌體墻處于雙向受壓狀態(tài)，減小其側(cè)向變形，形成組合構(gòu)件剪力墻和“框架”，由水平橫梁和儲(chǔ)藏室頂圈梁共同作用。在此基礎(chǔ)上，對(duì)地下室剪力墻、砌體墻、墻下的條基梁、水平橫梁和地下室的頂圈梁共同作用，傳遞豎向荷載，使原設(shè)計(jì)條基梁不受均布荷載的作用，提出了地下室頂圈梁的加固方案。地下剪力墻和磚墻的布置情況見

圖3。拆除地下室已砌筑的磚墻，露出施工過的條形基礎(chǔ)，采用植筋技術(shù)連接條形基礎(chǔ)，為圖1-11-1所示的1162號(hào)建筑物提供了2011年圖2-1條形基礎(chǔ)連接條形基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)層平面圖2-1條形基礎(chǔ)詳細(xì)平面圖4原磚結(jié)構(gòu)條形基礎(chǔ)連接橫梁、橫梁和條形基礎(chǔ)，基本相同。四是磚墻和剪力墻的共同受力分析為定量分析磚墻和剪力墻的垂直荷載，采用 ETABS模型，磚墻采用MU10型，砂漿 M7.5型，根據(jù)其彈性模量 E為1060 f [3]，泊松比為0.15；剪變模量由程序按式(1)確定： G= E/[2 (1+ v)(1)式： E為彈性模量， v為泊松比。在此模型中，砌體墻和剪力墻都是殼體單元[4]，地下室頂板厚度為160 mm，砌體單元，其余樓層采用薄膜單元，在此基礎(chǔ)上，對(duì)地下室剪力墻和砌體墻的垂直受力情況進(jìn)行了定量分析，計(jì)算結(jié)果表明，恒載荷與活荷載(1.35 DL+0.98 LL)組合作用下，地下室墻體的受力情況見圖5。第41卷關(guān)于1163 (a)沿 z向各單元長度上墻的軸力/kN (b)，關(guān)于1163 (a)沿墻長度上的最大主彎矩/kNm圖5地下室層受力明顯大于磚墻，由上述兩圖可知，剪力墻與磚墻之間的軸力不均勻，且剪力墻與磚墻之間的主彎矩明顯大于磚墻，如不采取措施，將導(dǎo)致基礎(chǔ)受力不均勻，從而造成與原設(shè)計(jì)的條基明顯不同的情況，因此，在此基礎(chǔ)上，增加了橫梁的計(jì)算，條基的復(fù)核將另行討論，此外，還需加強(qiáng)地下室頂圈梁，縮小墻肢之間的距離，加強(qiáng)橫梁的計(jì)算分析，而地下室層必須先砌墻，然后澆注剪力墻，這樣，對(duì)此結(jié)果的分析就更為有效，也符合前面介紹的技術(shù)措施。福建南平市鼎輝墻改梁加固公司采用 SATWE反力分析法，計(jì)算出地下室頂梁在拉拔時(shí)的反力為219.06 kN/m。